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发布时间:2020-11-05 11:21

  2.3八点试重周移法测定不平衡质量所在的方位及平衡质量应加的位置 (6)

  图1-1 我国非金属矿产品的开发利用始于50年代,到目前为止已经发现有经济价值的非金属矿产就达100多种,产地达5000余处。作为重要的工业资源,非金属矿产量占矿物开采总量的70%。非金属矿大部分经粉碎分级后直接用于农业、化工、造纸、塑料、橡胶和涂料等产品之中。由于非金属矿的种类繁多,根据其用途不同对粉碎产品的粒度分布、纯度等方面都提出各种不同的要求。网赌真人发牌揭秘视频,网赌真人发牌揭秘视频因此,超细粉碎技术的发展必须适应其特定的要求。一般来讲,对非金属矿的要求有以下几点。

  (3)粉体形状的特殊要求。有些非金属矿产品对其形状提出了严格的形状要求,以适应不同需要。

  因此,超细粉碎技术的发展就在一定程度上决定了非金属矿产品的合理开发和综合利用的效果。

  经过几十年特别是近十年的研究开发,非金属矿工业取得了巨大的发展,其深加工技术不断完善,缩小了与工业发达国家的差距,基本上能满足自身行业和相关领域所需原料的质量要求。

  超微粉碎机FSJ 粉碎机利用自带的分级系统能够在不停机情况下,任意调节粒度,而且能耗低,便于清洁维修。

  对于硬度不是很高,而加工后的粒度要求在150m μ~200m μ左右的物

  由于该机型结构紧凑,检修方便,能耗低,效率高,粒度均匀;可广泛应用于医药、化工、饲料、塑料、食品和非金属矿的粉碎加工。

  本课题主要是设计FSJ630超微粉碎机高速粉碎部分结构,FSJ630超微粉碎机具有很强的破碎和研磨能力,非常适合于硬度不高的非矿物材料的干燥,FSJ630超微粉碎机是一款集粉碎和分级为一体的多功能干燥机。对于FSJ超微粉碎机的部分结构设计,首先要查阅有关资料,了解超微粉碎机的基本工作原理,主要设计粉碎部分的机构,然后,对轴承和皮带轮进行校核计算,校核各部分强度,最后编制设计

  超微破碎机FSJ630是一种高效的粉碎设备,破碎比大,粒度均匀。它的主要工作部件是带有板锤的高速旋转的转子,直接或间接装在机壳上的各种形式反击板。对于转子的设计、安装和修复,都要注意转子的平衡。否则转子部件在工作过程中将会造成较大的振动,产生附加动载荷,破坏设备的正常工作条件,使轴承温升过高、使用寿命缩短,甚至使某些零部件产生裂纹损坏。所以转子的动平衡是超微粉碎机设计必须考虑的课题。

  转子不平衡可以分为三种类型:静不平衡、动不平衡和混合不平衡。对于机械设备的转子,往往会出现动不平衡或混合不平衡。修复后的转子是否平衡和需要找何种类型的平衡,一般可通过图2.1进行选择。

  通常需要找动平衡的转子,最好先找好静平衡。反之,凡是己经找好动平衡的转子,就不需找静平衡了。因为动平衡的精度比静平衡的精度要高。由于超微破碎机的转子属于高速转子,所以要找的是动平衡。

  方位和平衡重量的大小。而且具有很高的平衡精度,操作人员具有一定的水平即可完成动平衡的整个过程。

  若没有专门的动平衡仪,只要有小型测量仪器,如千分表、测振仪,在自制的动平衡支架上,采用“八点试重周移法”亦可完成找动平衡,只是对操作人员的要求稍高而己。

  用此法找动平衡时,一般情况下,是将转子直接放在机器自身的轴承中进行测量。首先需用振动仪或千分表先测量转子两侧轴承的初振幅,然后,先从初振幅最大的一侧开始找平衡。

  测定转子不平衡质量时的情形。允许它在水平方向摆动,而右侧的轴承必须固定,同时在转子左侧的端面(即校正平面)上,选定一个固定试验铁块的圆周(叫试重固定槽),并将其分成八等分,标出顺序号。试验铁块的质量:

  (2-1) 式中:W —每100kg 的转子所用的试验铁块的质量(见表2-1);

  测定平衡质量应加的位置:先将试验铁块可靠地固定在八个分点之一上,起动转子使其达到工作转速,并测得轴承的振幅值。同样依次将铁块固定在其它分点上,并分别测其振幅值,根据测出的各振幅值咋出图砚所示的曲线 实验铁块的质量

  平衡质量的大小可以用试测法来确定。测定时先在最小振幅所对应的分点上,轮流加上三、四个较重的铁块,如1.4W,1.8W,2.2W和2.6W(每100Kg的转子所用实验铁的质量)等,并测出在加上这些试验铁块后的轴承振幅。假设新的

  Q= 2.2w是最适宜的,最小振幅是加上试验铁块质量为2.2w时出现,平衡质量0

  果对平衡结果并不满意,则可将平衡质量Q的重量改变几次,来确定Q的准确最适宜的质量和位

  查表3-3,大带轮为辐板式,辐板厚S=30mm ,查窄V 带轮轮缘宽、毂孔直径及轮缘长度表格,结合系列化经验,毂孔直径mm d 550=,轮毂宽度mm L 125= 查表3-2,轮缘及轮槽尺寸(示意图见图3-1)见表3-3。

  使用常用的圆截面阶梯形状直轴。通过轴承与机架相连,装在轴上的零件都围绕轴心线作回转运动,形成一个以轴为基础的轴系部件。

  轴的材料应满足强度、刚度、耐磨性、耐腐蚀性等方面的要求。按照经济合理、适用的原则,根据本设计方案的具体情况,采用最常用的45号钢 [经调质后(HB170-217),M P a b 60=σ,GPa E 210=。

  查表20-3,对于45号钢的轴C=118-107。轴上有键槽时,会削弱轴的强度。对于直径100d mm ≤的轴,单键时轴径增大3%-5%,双键时增大7%-10%,而且中心有Φ8的螺钉。

  (1)画轴的空间受力图 将带轮所受载荷简化为集中力,并通过轮毂中截面作用于轴上。轴的支点反力也简化为集中力通过载荷中心作用于轴上;不考虑松、紧边压力差,而近似地按两边均为0F 的合力计算。

  由于该轴可以简化为超静定连续梁问题,采用材料力学中的力法解该结构。虽然平面刚架的杆件横截面上,一般有弯矩、剪力和轴力,但剪力或轴力对位移的影响都远小于弯矩,故在计算上述系数和常数项时可以只考虑弯矩的影响。

  该结构共有两个多余约束,根据力法,解除这三个多余约束,这样就得到了基本静定的相当系统。

  10310983)()(σ 将求出的常数项和系数带入正则方程,经整理简化后,解方程得:

  ][b σ—按脉动循环变化处理,查轴的许用弯曲应力,取MPa b 70][=σ。

  带轮要求一定的对中性。由于是静连接,选用C 型普通平键(见图)。由下表查得当轴径mm d 55=时,键取为1016?=?h b 。参照带轮轮毂宽度mm l 1250=,及普通平键的长度系列,取键长mm L 112=。

  平键连接的主要失效形式有:工作面被压溃(静连接),工作面过度磨损(动连接),个别情况下会出现键被剪断。因是静连接,故只按工作面上的挤压应力进行条件性强度校核,由式

  (3-25) 式中:d —轴的直径,mm ; k —键与毂槽的接触高度,mm ;

  σσ(3-26) 没有超过许用挤压应力,满足强度要求。 3.4.2连接小带轮处